Зарегистрируйтесь в экстранете Dlubal, чтобы оптимизировать использование вашего программного обеспечения и получить эксклюзивный доступ к вашим личным данным.
Для плит, подверженных сосредоточенной нагрузке или реакции, по норме EN 1992-1-1 необходимо выполнять расчёт на продавливание. Узел, в котором выполняется расчет сопротивления сдвигу при продавливании (то есть где существует проблема продавливания), называется узлом сдвига при продавливании. Сосредоточенную нагрузку в этих узлах можно задать при помощи колонн, сосредоточенной силы или узловых опор. Конечная точка приложения линейной нагрузки к плитам также рассматривается как сосредоточенная нагрузка, и поэтому необходимо контролировать сопротивление сдвигу на концах стены, в углах стены, а также на концах или в углах линейных нагрузок и линейных опор.
Сопротивление поперечной силе VRd, c без расчетной поперечной силы арматуры по 6.2.2, EN 1992-1-1 [1] или 10.3.3, DIN 1045-1 [2] рассчитывается в зависимости от степени продольной арматуры. Если требуемая продольная арматура из расчета на изгиб используется для расчета VRd, c, это приводит к недооценке сопротивления поперечной силе без поперечной арматуры в непосредственной близости от шарнирных концевых опор. В отличие от поперечной силы, требуемая изгибающая арматура уменьшается в направлении опоры. Кроме того, фактически введенная продольная арматура обычно значительно отклоняется от требуемой арматуры на изгиб в области концевых опор (например, в случае арматуры без смещения балок).
Расчет холоднокатанных стальных изделий руководствуется указаниями из нормы EN 1993-1-3. Типовыми сечениями холодногнутых профилей являются U, C и Z-образные профили, а также цилиндрические профили и сигма-профили. Данные профили изготавливают из тонкостенного листового металла посредством роликового профилирования или гибки. При расчете на предельное состояние по несущей способности необходимо, кроме прочего, обеспечить, чтобы местное действие нагрузки не привело к смятию, нарушению целостности или местному изгибу стенки профиля. Данные воздействия могут быть вызваны как местными поперечными силами, передаваемыми от полки к стенке, так и опорными реакциями в точках опирания. В разделе 6.1.7 нормы EN 1993-1-3 подробно установлено, как можно определить сопротивление стенки Rw,Rd при местном действии нагрузки.
В дополнительном модуле RF-PUNCH Pro можно в местах точечного продавливания поместить увеличенные капители колонн, в следствие чего у железобетонного перекрытия повысится сопротивление силе сдвига. В следующей статье будет показан расчет на продавливание с дополнительным применением увеличения капители колонны.
С помощью дополнительного модуля RF-TIMBER AWC можно выполнить расчёт деревянных балок по методу ASD в соответствии с нормой NDS 2018. Для процесса проектирования и обеспечения надежности конструкции, важно выполнить точный расчёта деревянной балки на сопротивление изгибу, а также её поправочных коэффициентов. В следующей статье будет проверена максимальная критическая потеря устойчивости в RF-TIMBER AWC с помощью пошаговых аналитических формул в соответствии с нормой NDS 2018, включая поправочные коэффициенты на изгиб, скорректированное расчётное значение изгиба и окончательное расчётное соотношение.
Перед расчетом стальных сечений, сечения классифицируются в соответствии с EN 1993-1-1, гл. 5.5, по отношению к их несущей способности и вращательной способности. Таким образом, отдельные части сечения анализируются и присваиваются классам 1-4. Классы сечений определяются последовательно и обычно присваиваются самому высокому классу частей сечения. Если для дальнейшего расчета сечений класса 1 и 2 нужно применить пластическое сопротивление, вы можете проанализировать упругую прочность сечений по классу 3. У сечений класса 4 местная потеря устойчивости возникает еще до достижения упругого момента. Чтобы учесть это воздействие, можно применить расчетные ширины. В этой статье более подробно описан расчет эффективных характеристик сечения.